1 調節閥的選擇與析
1.1 調節閥類型選擇
1.1.1 執行機構的選擇。根據系統特點選取812大壓差執行機構MFⅢ-60.6，調節閥的最大壓差能達到12.6bar，推力10KN。
1.1.2 閥芯的選擇。閥芯在小流量時產生空化現象，因此選用有多孔式閥芯的調節閥，閥芯選用1.4122不銹鋼，使閥芯具有很好的耐磨性。
1.1.3 作用方式的選擇。事故狀態下，調節閥需要關閉。選用氣開式調節閥。
1.2 調節閥特性選擇
調節閥流量特性有直線、等百分比、拋物線、快開特性等四種。各種特性見表1
表1
調節閥自動調節控制系統，是由對象、變送器、調節儀表和調節閥等環節組成的。K1、K2、K3、K4、K5分別為變送器、調節儀表、執行機構、閥、調節對象的放大系數。很明顯系統總的放大系數K=K1K2K3K4K5。在負荷變動的情況下，閥門流量特性的選擇原則應為：K4K5=常數。對于本系統，當負荷增大時，調節對象的放大系數減少，調節閥的放大系數需要隨負荷加大而變大。因此根據調節質量的要求，選擇等百分比曲線特性調節閥。
調節系統
1.3 調節閥的計算
1.3.1 最大流量及最小流量都留有余量，調節流量計算時取80m3/h、16m3/h。
1.3.2 調節閥壓差的確定
系統壓差由調節閥壓差、管路沿程損失、管路局部損失、壓頭H產生的損失、噴嘴前壓力組成。
表2
1.3.3 調節閥的計算
（1）首先判別是否為阻塞流
判別式：△PT=FL2（P1-FFPV）
FL2=0.7 PV=0.02bar Pc=221bar FF=0.95
故FL2（P1-FFPV）=9bar
因此大流量時，不會產生阻塞流，在小流量時，會產生阻塞流。小流量時，其壓差按照9bar計算。
（2）流量系數計算
KV=Qmax*（ρL/△Pmin）0.5=85*（1/0.81）0.5=95
（3）根據KV=95，查直通雙座閥產品，得相應得流量系數為：KV=150，初選DN=125mm。
（4）驗算開度
由于采用等百分比低壓降調節閥，取s=0.1
實際可調比R實=12.6>85/16=5.3
最大開度 Kmax=logR實Qmax+1=0.8=80%<90%
最小開度 Kmax=logR實Qmin+1=0.37=37%>10%
因此調節閥的開度在13%到80%之間進行調節。
（5）調節閥噪音估算
計算得，最大流量時SPL=61，最小流量時SPL=73。
2 調節閥性能分析
2.1 系統壓力P1對調節閥的影響
S值對系統壓力P1的影響
調節閥進口壓力P1=P2（/1-s），P1與s值大小成正比。
選擇低s值的調節閥能降低調節閥的進口壓力P1，從而節約能源。系統壓力P1太小造成調節閥壓差降低，調節閥流量降低。系統壓力P1
太大造成調節閥壓差增加，調節閥流量增大。工藝上需要保證調節閥進口壓力P1恒定。
當調節閥不能滿足工藝上最大流量的調節要求時，增加系統壓力。當調節閥不能滿足工藝上最小流量的調節要求時，減小系統壓力。
2.2 s值對系統可調比的影響
實際可調比R＇=R*（S）0.5
對于調節閥，R值固定，S值越小，實際可調比也越小。調解閥s值的選取，應使實際可調比滿足調解閥最大最小流量的要求。
2.3 調解閥的靜態特性和動態特性
2.3.1 執行機構靜態特性執行機構的靜態特性是一個固有的特性。安裝閥門定位器能改善執行機構的靜態特性。
2.3.2 調節閥的靜態特性
等百分比流量特性氣動薄膜調節閥的靜態特性方程
式中R-可調比；Ae-膜片的有效面積，m2；CS-彈簧剛度，N/m；p-薄膜室的信號壓力，Kpa；L，推桿的全行程，m。
2.3.3 執行機構的動態特性
執行機構的傳遞函數
式中K=Ae/Cs
由上式知，氣動執行機構的動態特性為一階滯后環節。許多研究機構的結論表明：
（1）薄膜執行機構連接長管道后，時間常數增加，還產生純滯后（時間為τ），對最大號的薄膜執行機構，連接60-300m的長管道后，τ為3.3-9.5s，T為56.3-119s。
（2）各種薄膜氣動執行機構連接長管道后，是一個純滯后加一個非周期環節，其傳遞函數可用
來描述。
（3）各種薄膜氣動執行機構連接長管道后，配上定位器，能明顯改善純滯后環節和時間常數。
2.3.4 氣動薄膜調節閥的動態特性
等百分比流量特性氣動薄膜調節閥的動態特性方程
3 結語
3.1 選用低s值的調節閥，能降低系統壓力，有利于節省能源。
3.2 選用等百分比調節閥
3.3 選用智能型的閥門定位器及氣動加速器并盡量減少氣動管路的長度，消除長氣動管道帶來的滯后及提高氣動執行機構的響應速度。
3.4 要求提供恒定的系統壓力。
3.5 當閥門選擇偏大時，降低系統壓力；當閥門選擇偏小時，增加系統壓力。
3.6 采用多孔式閥芯的調節閥，降低噪音。
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